[燃油蒸汽鍋爐]余熱鍋爐受熱管道材質(zhì)型號及受損情況剖析解決方案

余熱鍋爐一級受熱面管規(guī)格型號φ38×4mm原材料40g共62排通道過?？諝庀禂?shù)836°C管物質(zhì)溫度406°C工作壓力4.48MPa..物質(zhì)和煙塵的反方向熱傳導(dǎo)布局在水準排煙道中。一次。鍋爐在內(nèi)部實驗中，發(fā)覺受熱面管的一般澎漲和薄厚（能測管直徑為39≤39.6毫米），應(yīng)力松弛含水率為2.63%≤4.2%。應(yīng)用企業(yè)將進出口貿(mào)易海運集裝箱和一級受熱面管所有拆換為φ38×4mm原材料15Crmo資金投入運作后二零零三年三月..一級受熱面有發(fā)生爆炸管路。受熱面管從拆換到發(fā)生爆炸管運作4500h。

　　一旦毀壞。

　　1.從一級受熱面的中西部，第五排南邊的第一管工程爆破軸線從下彎頭的底端510mm。宏觀經(jīng)濟查驗發(fā)覺，南方地區(qū)第一和第二管表層有黑棕色高溫空氣氧化層。某些空氣氧化層掉下來管經(jīng)顯著擴張，南方地區(qū)第一管工程爆破。因為蒸氣在發(fā)生爆炸管內(nèi)的反應(yīng)速度，它往北挪動70~100毫米。南方地區(qū)的第三根水管，第六根水管，水管的表層是紅棕色的，沒有澎漲和不光滑的灰垢管道直徑。

　　2.裂開寬90mm長95mm撕破長短各自為107mm和38mm（掉下來）裂開表層不光滑不整平。在粉碎點附近有很多豎向蠕脹和縫隙。壁厚薄厚為2.3mm，表層空氣氧化層薄厚為0.66mm，外表層空氣氧化層薄厚為0.4mm。

　　3.選用XLTRO內(nèi)鏡檢查中西部第五排通道管南邊的第二根管和第一根彎頭的內(nèi)腔。

　　4.選用XH-500體視顯微鏡對6個位置開展檢測：爆口為輕微灰鑄鐵或灰鑄鐵3。合金成分在鐵素體中加上小量的滲碳體。發(fā)生爆炸后邊的合金成分為鐵素體和鐵身，有一個趨向的球型，即2級球。爆炸點往下l00Mm的火苗合金成分為鐵素體和鐵身趨向灰鑄鐵2級。爆炸點往下l00Mm背火表層合金成分為鐵素體和鐵身趨向灰鑄鐵2級。發(fā)生爆炸口上端撕破一部分合金成分為鐵素體和鐵身趨向于獲得總體目標2級。從西到南，第五排的第六根水管(通道)。合金成分是鐵素體和鐵制人體。

　　5.選用X射線能譜儀測量爆裂內(nèi)腔空氣氧化層的成份(凈重)(表1)。

　　表1。

　　6.選用XL-30掃描儀透射電鏡觀查破裂形狀的剛開始點。撕破口呈顯著的脆斷方式。

　　第二次定期檢查剖析。

　　1.工程爆破管以及聯(lián)接管外表層深褐色高溫空氣氧化層管經(jīng)含水率各自為6.3%、17.1%和21.3%。顯而易見超出2.5%的要求說明，發(fā)生爆炸管路是由過熱造成的。其他管路外表層為紅棕色空氣氧化層(三氧化二鐵)，灰白灰層管經(jīng)為38.1≤38.4mm，含水率為0.26%≤1%。結(jié)果顯示，這種管路不會有過熱狀況。因而，能夠表述的是，僅有一級受熱面從第五排的南方地區(qū)總數(shù)的第12管是獨特的。清除了一級受熱面耗熱量過高、原材料挑選不夠等普遍的過熱管直徑澎漲的緣故。

　　2.裂開邊沿為鈍邊斷縫隙周邊的豎向短縫隙邊沿有顯著的形變和澎漲。發(fā)生爆炸管是一種典型性的延性損害，具備長期性過熱特點.

　　3.內(nèi)鏡檢查發(fā)覺，中西部第五排南邊第一管下彎頭底端的浸蝕坑和豎向刮痕應(yīng)引起重視。收集箱或受熱面管路中將會有臟物，即說白了的管路臟東西阻塞，沒有充足的總流量的蒸氣制冷壁厚導(dǎo)致過熱工程爆破。臟東西被髙壓蒸氣沖破時留有的沖擊性印痕。

　　4.選用爆口截面切削金相分析試品，發(fā)覺平行面口邊沿有很多縫隙。結(jié)果顯示，壁厚過熱(即15crmo鋼)容許溫度為550°C)管金屬材料在地應(yīng)力功效下應(yīng)力松弛，即管直徑澎漲、應(yīng)力松弛和沿位錯裂痕，直到裂開。在金相分析實驗中，還發(fā)覺管路內(nèi)外壁有空氣氧化層、滲碳層、合金成分、鐵素體球發(fā)生爆炸口、鐵素體球三級、背火表層灰鑄鐵2級通道側(cè)。換句話說，從西到南的第五排，第六管合金成分中的鐵素體沒有發(fā)覺球形機構(gòu)是一切正常的。鐵素體球和滲碳體集聚在紫水晶全球，隨著應(yīng)力松弛損害，即應(yīng)力松弛裂痕，說明原材料早已劣變，它是金屬復(fù)合材料長期過熱運作的必然趨勢。鐵素體灰鑄鐵與溫度立即有關(guān)。溫度越高，球的速率就越來越快。

　　成分分析表明，一級受熱面管原材料符合實際GB5310-95規(guī)范中15crmo鋼的規(guī)定。一級受熱面管路的設(shè)計方案是依據(jù)GB922-88的自來水管.鍋爐工作壓力元器件的抗壓強度測算符合實際一級受熱面的一切正常運作規(guī)定。管路毀壞位置的具體壁溫遠高于550°C..

　　6.對發(fā)生爆炸管內(nèi)腔的空氣氧化層開展能譜分析和物相X射線衍化剖析。深褐色空氣氧化層主要是鐵。深褐色空氣氧化層主要是鐵。深褐色空氣氧化層主要是鐵。深褐色空氣氧化層關(guān)鍵

　　當鋼在含氧量物質(zhì)中加溫時，表層會產(chǎn)生氧浸蝕和高溫空氣氧化，這代表著鋼在高溫下對浸蝕物質(zhì)的危害。它與溫度時間汽體物質(zhì)的工作壓力水流量鋼成份相關(guān)。鋼在570℃下列的空氣氧化最先是無縫鋼管表層的碳空氣氧化，即滲碳：FE3CO2≤3FeCO2，隨后是鐵空氣氧化。因為壁厚造成的FE3O4空氣氧化全過程緩減，F(xiàn)E3O4的傳熱性能較低。當壁溫超出570℃時，當壁溫超出570℃時，壁厚溫度慢慢上升。

　　3Fe+4H2O/FE3O4H2。

　　3FEOH2OFE3O4H2。

　　Fe3O4FE4FEO。

　　在570℃之上的三種反映說明，內(nèi)腔過熱力度越高，空氣氧化層越厚，壁厚比較嚴重過熱，內(nèi)外壁高溫空氣氧化浸蝕壁厚顯著減薄。而且存有由氣體壓力地應(yīng)力造成的應(yīng)力松弛和應(yīng)力松弛裂痕造成的爆裂。

　　第三個結(jié)果。

　　1.依據(jù)B爐一級受熱面管爆口的特性，產(chǎn)生鐵素體灰鑄鐵內(nèi)外壁除碳和高溫空氣氧化商品。結(jié)果顯示，管路工程爆破是由長期性過熱造成的.

　　2.第一級受熱面西邊第五排第一管工程爆破是因為管路內(nèi)臟東西阻塞造成的過熱造成的。

　　3.提議在將來的管路拆換全過程中對管路和海運集裝箱的內(nèi)部開展全方位、全方位的查驗，并對海運集裝箱中的管路開展總體的通球和蒸氣清理。清除收集箱內(nèi)的臟東西，避免 發(fā)生爆炸。